Avaliação teórico-experimental da influência da espessura de alvenaria na resistência ao fogo de sistemas verticais de vedação

Theoretical-experimental assessment of the influence of masonry thickness on mansory fire resistance

Resumo

Com a entrada em vigor da norma brasileira de desempenho das edificações habitacionais, a NBR 15575 (ABNT, 2013), alguns setores da indústria têm buscado avaliar, certificar e melhorar seus sistemas, de modo a atender aos requisitos praticados pela norma e garantir sua empregabilidade. Entre estes está o de vedação vertical composta de blocos cerâmicos. Dada a variabilidade da matéria-prima desses blocos, faz-se necessária uma análise mais detalhada de seu desempenho como sistema construtivo. Quanto aos requisitos de desempenho definidos pela norma para esses sistemas está o de resistência ao fogo. No entanto, no Brasil não há normas regulamentadoras para o projeto de paredes de alvenaria em situação de incêndio, sendo necessária a realização de ensaios para avaliar esse requisito. Este estudo teve como objetivo avaliar a resistência ao fogo de duas paredes, com espessuras de 14 cm e 19 cm, acompanhando os critérios de estabilidade, estanqueidade e isolamento térmico pelo período de 240 min. Os sistemas foram numericamente avaliados pelo método da Brick Industry Asssociation (BIA). Como resultados, na análise experimental os sistemas atenderam aos critérios de estabilidade e estanqueidade durante o período de ensaio, mas reprovaram no critério de isolamento térmico aos 60 min e 90 min para as paredes com espessura de 14 cm e 19 cm respectivamente. Quanto à análise teórica, constatou-se um tempo de resistência ao fogo (TRF) até 30% menor do que o obtido experimentalmente, o que enaltece o conservadorismo desse método.

Palavras-chave:
Alvenaria; Desempenho; Segurança contra incêndios

Abstract

After the Brazilian performance housing standard, NBR 15575 (ABNT, 2013) was introduced, various sectors of the industry sought to evaluate, certify and improve their systems in order to meet the requirements of the standard. Masonry walls are one type of these systems. The ceramic industry has blocks with different characteristics, which require a more detailed analysis. One of the performance requirements is fire resistance of this construction system, which is not covered by Brazilian standards. This study aimed to evaluate the fire resistance of two walls, consisting of blocks 14 cm and 19 cm thick, evaluating the criteria for structural stability, integrity and thermal insulation for a period of 240 min. In the experimental analysis, the systems fulfilled the criteria of stability and integrity satisfactorily throughout the test, but failed the thermal insulation criteria at 60 and 90 min for smaller and thicker walls respectively. Concerning the theoretical analysis, a fire resistance time was observed up to 30% lower than that obtained experimentally.

Keywords:
Masonry; Performance; Fire safety

Introdução

Entre os requisitos dos usuários praticados pela norma de desempenho das edificações, a NBR 15575 (ABNT, 2013), destaca-se o de segurança ao incêndio, devendo ser cumprido ainda em projeto. Por seu caráter qualitativo, a NBR 15575 (ABNT, 2013) se reporta às normas prescritivas para que seus requisitos sejam atendidos, como a NBR 14432 (ABNT, 2001).

Na prática de projeto a NBR 14432 (ABNT, 2001) apresenta as exigências de resistência ao fogo de elementos construtivos de edificações, estabelecendo o chamado tempo requerido de resistência ao fogo (TRRF), definido em função da altura e uso da edificação. Segundo Silva (2012), o TRRF é o período em que um sistema, com ou sem função estrutural, deve preservar as características de estabilidade, estanqueidade e isolamento térmico quando exposto a altas temperaturas. O estudo da resistência ao fogo dos sistemas construtivos se concentra no período pós-fashover e se faz necessário para garantir a integridade da edificação durante o incêndio. Nesse estágio os sistemas de vedação vertical passam a interagir com as chamas, o que conduz a alterações das propriedades dos materiais que o constituem, principalmente a resistência mecânica (COSTA; SILVA, 2006).

Materiais cerâmicos são amplamente empregados na construção civil por diversas razões, entre elas o desempenho satisfatório ao fogo, devido a sua propriedade incombustível (ROMAN, 1991). Essa característica, aliada à baixa condutividade térmica, faz com que sistemas tenham capacidade de apresentar boa resistência ao fogo (INGHAM, 2009). Sinistros históricos e ensaios laboratoriais reforçam o bom desempenho desse material quando submetido a altas temperaturas (RUSSO; SCIARRETTA, 2012), uma vez que alterações físicas, químicas e mecânicas são inerentes a esse material (INGHAM, 2009).

Por outro lado, o estudo do comportamento das paredes de alvenarias é complexo, dadas as diversas combinações de blocos, juntas, geometrias e texturas possíveis de ser usados nesses sistemas (RUSSO; SCIARRETTA, 2012). Esses fatores tornam o estabelecimento de leis e modelos de previsão uma tarefa complexa (ANDREINI et al., 2015) e dificultam a extrapolação de resultados experimentais obtidos para outras configurações destes (NGUYEN et al., 2009), repercutindo num reduzido número de referências e normas regulamentadoras no assunto. Dentro desse cenário, o estudo de alvenaria em situação de incêndio apresenta maior necessidade de investigação.

No Brasil, apesar de sua ampla utilização (ROSEMANN, 2011), poucos estudos foram desenvolvidos no intuito de compreender e melhorar o comportamento desse sistema durante e após a exposição a altas temperaturas. Esse fato repercute na inexistência de normas regulamentadoras para projeto de sistemas em uma situação de incêndio. A Instrução Técnica nº 08 do Corpo de Bombeiros do Estado de São Paulo (SÃO PAULO, 2011) apresenta recomendações de TRRF para diferentes geometrias e tipos de blocos, mas sem mencionar as alvenarias sem revestimento nem as espessuras de 14 cm e 19 cm, limitando, assim, o projeto de segurança contra incêndio.

Entre os estudos já realizados destacam-se pesquisas de Chichierchio (1990), Thomaz e Helene (2000), Klein et al. (2004), Rosemanm (2011) e Rigão (2012), sempre em amostras reduzidas. São necessários, portanto, estudos que visem avaliar o comportamento desse tipo de sistema e suas variações quando expostos a altas temperaturas, em escala real, de modo a auxiliar no desenvolvimento de modelos de dimensionamento adequados e compará-los com modelos já existentes, para contribuir com a prática de projeto do setor e a coletânea do estudo do desempenho dos materiais e sistemas construtivos nacionais.

Este estudo objetiva-se na verificação da influência da espessura da alvenaria na resistência ao fogo de sistemas de vedação vertical internos e externos, utilizando dois tipos de blocos cerâmicos de vedação, com espessuras de 14 cm e 19 cm. As juntas horizontais e verticais, de 1,0 cm de espessura, são constituídas de argamassa composta de cimento, cal, areia e água, de traço 1:1:8:0,6, em massa, com 28 dias de cura à temperatura ambiente, tal como realizado na prática da construção. De modo a avaliar uma condição crítica, não foi empregado revestimento nas faces externas ou internas. A avaliação experimental foi feita em ensaios de resistência ao fogo de acordo com as prescrições das principais normas de ensaio, como a NBR 10636 (ABNT, 1989), E 119 (AMERICAN..., 2014), AS 1530 (AUSTRALIAN..., 2005) e BS 476-3 (BRITISH..., 2004), com exposição da curva padrão de temperatura da ISO 834-8 (INTERNATIONAL..., 2014), verificando os parâmetros de isolamento térmico, estabilidade estrutural e estanqueidade do sistema, necessário para garantir o requisito de compartimentação desse sistema, de forma a determinar seu tempo de resistência ao fogo (TRF). No Brasil a NBR 10636 (ABNT, 1989) classifica as amostras como corta-fogo (CF), quando se cumprem os requisitos de estabilidade, estanqueidade e isolamento térmico, ou como para-chamas (PC), quando mantém as características de estabilidade e estanqueidade durante o tempo de ensaio.

A avaliação teórica foi realizada mediante utilização do método proposto pelo Tchnical Note 16 (BRICK..., 2008) da Brick Industry Asssociation (BIA), no qual foi possível estimar o TRF desse sistema e compará-lo com o obtido experimentalmente.

Alvenarias em situação de incêndio

Os fatores que controlam o comportamento de paredes de alvenaria em elevadas temperaturas estão relacionados tanto às propriedades constitutivas do sistema quanto às características construtivas dos materiais que o compõem. Em relação aos materiais (blocos, argamassa de assentamento e de revestimento), sua natureza, as dimensões e a umidade interna afetam seu comportamento. Em escala global, as características dimensionais, vinculações e condições de carregamento também influenciam (NADJAI; O'GARRA; ALI, 2003; ANDREINI et al., 2015).

Em um incêndio uma parede de compartimentação é submetida a um gradiente térmico diferencial entre a face exposta às elevadas temperaturas e a não exposta (Figura 1a), criando um aquecimento diferencial na parede. A temperatura alcançada na face não exposta depende da resistência térmica da alvenaria, definida em função da forma de transferência de calor. Segundo Rosemann (2011), os blocos cerâmicos geralmente possuem perfurações ou vazios que influenciam na forma como o calor é transferido entre as faces. Nas partes maciças dos blocos o calor é transferido por condução, enquanto nos vazios a transferência ocorre por radiação, conforme ilustrado na Figura 1b (AL-HADHRAMI; AHMAD, 2009).

Figura 1
Esquema de (a) gradiente de temperatura em uma parede submetida a aquecimento em uma face; e (b) transferência de calor em um bloco

Destaca Rigão (2012) que a condutividade térmica do sistema dependerá fundamentalmente da densidade dos materiais componentes, e blocos cerâmicos com maior densidade, ou seja, menor índice de vazios apresentam valores mais elevados de condutividade térmica. Nesse caso, o aumento da temperatura provoca aumento da condutividade térmica dos materiais, mas diminui a transferência de calor por radiação. A presença de umidade aumenta a capacidade de transferência de calor por condução no material, uma vez que a água possui condutividade térmica maior que a do ar (ROSEMANN, 2011).

De maneira geral, blocos cerâmicos apresentam bom comportamento ante altas temperaturas, por seu baixo valor de condutividade térmica, de cerca de 0,25 W/mK. Esse bom comportamento faz com que alvenarias de blocos cerâmicos mantenham sua resistência mecânica em temperaturas de até 1.000 ºC, o que pode estar relacionado com o fato de os blocos já serem expostos às mesmas condições em sua produção (LAWRENCE; GNANAKRISHNAN, 1987¹apudAYALA, 2011). Para temperaturas maiores que 1.000 ºC, os blocos cerâmicos podem vir a fundir (INGHAM, 2009).

No que se refere ao comportamento do sistema de alvenaria durante o aquecimento, verifica-se que este tende a deformar no sentido da face exposta ao fogo, porém, com o decorrer do tempo, recupera sua rigidez e reduz seu módulo de Young, retornando os deslocamentos ocorridos (NGUYEN et al., 2009). Esse comportamento é descrito por Rigão (2012) como o arqueamento da alvenaria (thermal bowing effect) e justificado pelo coeficiente de expansão térmica, vinculação, gradiente térmico, altura e espessura da parede analisada.

Outro importante fenômeno observado é o desplacamento ou lascamento (spalling). Esse fenômeno é mais conhecido nas estruturas de concreto, contudo também é recorrente em alvenarias, conforme apontado por Nguyen e Meftah (2012, 2014). Esse comportamento refere-se à desintegração de partes do bloco, sobretudo nas condições de baixa permeabilidade e umidade interna deste, que, sob uma alta taxa de aquecimento, criam pressões de vapores de água internas que, não dissipadas pela baixa permeabilidade do material, conduzem a sua desintegração, podendo ou não se dar de forma explosiva. O desplacamento afeta diretamente o comportamento mecânico das alvenarias, sobretudo na parte interna do bloco, exposta às maiores temperaturas, deformando a parede mais rapidamente e reduzindo a área resistente.

Programa experimental

Materiais e amostras

Os blocos cerâmicos utilizados na confecção das amostras possuem as dimensões apresentadas na Figura 2.

Figura 2
Características dimensionais dos blocos empregados na confecção das amostras

A argamassa utilizada para a confecção das juntas horizontais e verticais, com 1 cm de espessura, é composta de cimento CP II (10%), cal hidratada (10%) e areia média (80%). Os blocos foram assentados com os furos na vertical, sem revestimento externo ou interno. As amostras foram confeccionadas em um pórtico móvel com as dimensões de 3.150x3.000 mm, sendo a superfície de 2.500x2.500 mm exposta às chamas. Os sistemas são compostos de 14 fiadas com blocos com furos no sentido vertical e uma fiada de blocos com furos no sentido horizontal, de modo a promover melhor fechamento do sistema no pórtico de ensaio. A Figura 3 apresenta a disposição dos blocos utilizados na composição de cada amostra, e a Figura 4 as amostras acopladas ao forno vertical.

Figura 3
Composição das amostras utilizadas no ensaio de resistência ao fogo

Figura 4
Amostras acopladas ao forno vertical com espessura de: (a) 14 cm, e (b) 19 cm

Análise experimental

A análise dos sistemas produzidos foi realizada com um forno vertical seguindo os procedimentos de ensaio definidos na NBR 10636 (ABNT, 1989), E 119 (AMERICAN..., 2014), AS 1530 (AUSTRALIAN..., 2005) e BS 476 (BRITISH..., 2004), no Laboratório de Segurança contra Incêndio do Instituto Tecnológico em Desempenho e Construção Civil (itt Performance), da Universidade do Vale do Rio dos Sinos (Unisinos), em São Leopoldo, RS. Esse ensaio visa avaliar características de isolamento térmico, estanqueidade e estabilidade estrutural do sistema, determinando seu TRF e definindo sua limitação como sistema construtivo, conforme a NBR 14432 (ABNT, 2001).

Equipamentos

Os ensaios de resistência ao fogo foram feitos em um forno vertical normatizado, com capacidade térmica de 1.200 ºC e equipado com 4 queimadores alimentados por gás liquefeito de petróleo (GLP), programados para que o aumento da temperatura ocorra de acordo com a curva padronizada da ISO 834-8 (INTERNATIONAL..., 2014). Foi utilizada uma trena a laser para acompanhar as deformações horizontais no centro da amostra e câmera termográfica para auxiliar na identificação de fissuras que comprometessem a estanqueidade da amostra.

O forno é equipado com 14 termopares do tipo K, de diâmetro de 1,5 mm, dos quais cinco são posicionados no interior do forno e nove na superfície externa da amostra. A Figura 5a apresenta a disposição dos termopares no interior do forno, numerados de 1 a 5 (TP01 a TP05). Na parte externa, do total de nove termopares, cinco foram dispostos na mesma locação dos termopares internos, sendo numerados de 6 a 10 (TP06 a TP10); e outros quatro adicionais foram numerados de 11 a 14 (TP11 a TP14), conforme apresentado na Figura 5b.

Figura 5
Disposição (a) interna e (b) externa dos termopares no forno

A Figura 6 detalha o forno vertical de grandes dimensões utilizados no ensaio e a disposição dos termopares internos.

Figura 6
Detalhe (a) dos queimadores do forno e (b) da disposição dos termopares internos

O sistema de vedação foi construído em um pórtico móvel, o que facilita a montagem. Não foi empregado nenhum tipo de cura na amostra, tal como utilizado em obra, a qual foi ensaiada 28 dias depois de sua montagem. Na sequência, o pórtico móvel foi acoplado no forno vertical para a realização do ensaio.

Procedimento de ensaio

Durante o aquecimento, três verificações foram realizadas, isolamento térmico, estanqueidade e estabilidade, por serem estes os parâmetros que definem a capacidade de compartimentação de uma parede. A verificação do isolamento térmico consiste na análise das temperaturas registradas na face externa (não exposta diretamente a altas temperaturas) da amostra. Como limite as normas definem que a média aritmética dessas temperaturas não pode ser superior a 140 ºC e ultrapassar 180 ºC em nenhum dos termopares, acrescidos da temperatura ambiente do início do ensaio. Acima dessa temperatura, a vida no cômodo adjacente ao das chamas começa a ser prejudicado.

A verificação da estanqueidade é realizada mediante o posicionamento de um chumaço de algodão, com uma haste metálica, próximo às fissuras deflagradas na amostra por 10 s, respeitando-se uma distância de 1 cm a 3 cm e observando a flamabilidade dos gases (através da inflamação do algodão), que se dá em temperaturas próximas a 160 ºC, o que caracteriza a perda de estanqueidade da amostra por conduzir gases quentes ao cômodo adjacente.

A estabilidade estrutural é verificada através da aplicação do impacto mecânico de três esferas de aço, com massa de 25 kg, alinhadas horizontalmente a uma distância de 1,40 m a partir da base da amostra, simulando objetos e corpos sendo arremessados na parede durante uma evacuação numa edificação em situação de incêndio. O impacto é realizado em movimento pendular, atingindo uma energia de 20 J. São analisadas deformações, trincas, possíveis colapsos ou sinais de instabilidade que possam comprometer a segurança dos usuários. De modo complementar, foram verificadas as deformações horizontais pela medição dos deslocamentos no centro da amostra.

A Figura 7 detalha o procedimento de verificação da estanqueidade e dos dispositivos para análise da estabilidade da amostra.

Figura 7
Detalhe da verificação da estanqueidade e estabilidade da amostra

Análise teórica

A análise teórica efetuada consiste no cálculo da estimativa do TRF mediante o método proposto pelo Technical Note 16: Fire resistance of brick masonry da BIA. Esse método é baseado no critério de isolamento térmico e fornece uma estimativa rápida e simples do TRF (ROSEMANN, 2011).

O TRF consiste na determinação da espessura equivalente do sistema, incluindo todos os componentes dele. A espessura equivalente do bloco (Ee_bloco) é calculada em função do percentual de sólidos. A espessura equivalente do revestimento dependerá do tipo de argamassa e da face onde está localizada.

No caso de revestimentos externos (não expostos a altas temperaturas) o valor da espessura equivalente será o resultante da espessura da camada de revestimento multiplicado por um fator de correção, definido em função do tipo de material. No caso dos revestimentos internos a espessura será igual ao menor valor entre a espessura real da camada e o valor de 15,9 mm (BRICK..., 2008; ROSEMANN, 2011). As Equações 1 e 2 apresentam o cálculo da espessura.

Eq. 1 $\mathit{Ee}={\mathit{Ee}}_{\mathit{rev}.\mathit{int}\mathit{erno}}+{\mathit{Ee}}_{\mathit{bloco}}+{\mathit{Ee}}_{\mathit{rev}.\mathit{externo}}$

Eq. 2 $\mathit{Ee}={\mathit{Ee}}_{\mathit{rev}.\mathit{int}\mathit{erno}}+\left({\mathit{E}}_{\mathit{bloco}}\times {\mathit{P}}_{\mathit{s}}\right)+\left({\mathit{Ee}}_{\mathit{rev}.\mathit{externo}}\times \mathit{f}\right)$

Onde:

Ee: espessura equivalente (mm);

Ee_rev.interno: espessura equivalente do revestimento interno (exposto ao fogo) (mm);

Ee_bloco: espessura equivalente do bloco (mm);

Ee_rev.externo: espessura equivalente do revestimento externo (não exposto ao fogo) (mm);

P_s: percentual de sólido; e

f: fator de correção para os revestimentos não expostos.

Após a definição da espessura equivalente, é possível determinar o TRF com o Quadro 1, elaborado pela BIA a partir de resultados experimentais. Interpolando o valor de espessura equivalente, obtém-se o TRF do sistema.

Quadro 1
Espessuras mínimas equivalentes para alvenarias cerâmicas

Material	Espessura mínima equivalente (mm) para o TRF
	60 min	120 min	180 min	240 min
Bloco maciço	69	97	124	152
Bloco vazado	58	86	109	127
Bloco vazado preenchido	76	112	140	168

Fonte: adaptado de BIA (BRICK..., 2008).

Resultados

Análise experimental

Os ensaios de resistência ao fogo foram realizados em dias diferentes. A amostra 1, com 14 cm de espessura, teve temperatura inicial de ensaio (T₀) de 19,1 ºC, e a amostra 2, com 19 cm de espessura, contou com uma temperatura inicial (T₀) de 15,0 ºC. Ambos os ensaios duraram 240 min, e as manifestações registradas estão apresentadas na Figura 8.

Figura 8
Manifestações registradas nos ensaios de resistência ao fogo

Isolamento térmico

As Figuras 9 e 10 apresentam os registros de temperatura na face não exposta às elevadas temperaturas das amostras 1 e 2 respectivamente.

Figura 9
Temperatura na face externa da amostra 1

Figura 10
Temperatura na face externa da amostra 2

Os termopares TP06, TP08 e TP12 se desprenderam da superfície da amostra 1 durante o ensaio e, portanto, foram desconsiderados no cálculo da temperatura média da face externa. Verifica-se que o limite médio dos termopares de 159,1 ºC foi atingido aos 76,00 min de ensaio, enquanto o limite máximo de 199,18 ºC foi atingido aos 81,00 min.

No ensaio realizado com a amostra 2 verifica-se que o termopar TP10 se desprendeu no decorrer do ensaio e foi desconsiderado no cálculo da temperatura média na face externa da amostra. O limite médio dos termopares de 155,99 ºC foi atingido aos 115,00 min de ensaio, enquanto o limite máximo de 195,99 ºC foi atingido aos 150,00 min.

Analisando-se as curvas de temperatura dos dois ensaios, é possível verificar que ambas as amostras apresentam aumento na taxa de aquecimento instantes após ultrapassar a temperatura de 100 ºC. Tal comportamento está relacionado ao término da evaporação da água de composição dos materiais empregados.

O Quadro 2 apresenta as imagens obtidas com a câmera termográfica durante os ensaios de resistência ao fogo, registradas de acordo com o acréscimo de temperatura das amostras. As imagens servem de auxílio na identificação de fissuras para a realização dos testes de estanqueidade e do gradiente térmico entre os componentes para verificação de seu comportamento durante o ensaio.

Quadro 2
Imagens da câmera termográfica nos ensaios de resistência ao fogo

Estanqueidade

Verificou-se o surgimento da primeira fissura na amostra 1 aos 3 min de ensaio, sucedida por outras de menor magnitude, enquanto a amostra 2 apresentou sua primeira fissura aos 4 min de ensaio. Procedeu-se à realização do teste de estanqueidade quando as amostras apresentaram liberação excessiva de fumaça e elevados gradientes térmicos, porém em nenhum caso houve a inflamação do chumaço de algodão, o que caracterizou a amostra como estanque. As duas paredes não produziram durante o incêndio aberturas capazes de propagar gases quentes para o cômodo adjacente.

Estabilidade estrutural

A Figura 11 apresenta a variação da deformação das amostras durante os ensaios de resistência ao fogo em função do tempo.

Figura 11
Deformação horizontal das amostras

Verifica-se que aos 40 min a amostra 1 apresentou uma deformação horizontal de 30 mm, enquanto a amostra 2 apresentou 22 mm. Ambas as amostras tiveram as deformações ocorridas no decorrer do ensaio diminuídas para o interior do forno, sendo que a amostra 2 retrocedeu 9 mm para dentro do forno ao término do ensaio. A amostra 1 teve um novo ciclo de deformação, que alcançou novamente 30 mm aos 180 min de ensaio, retrocedendo 11 mm quando o ensaio foi encerrado.

Observa-se que a amostra 1, de menor espessura, apresentou deformação mais rápida e de maior amplitude quando comparada à amostra 2. Tal comportamento pode ser explicado pelo fato de a amostra 1 possuir menor massa volumétrica e menor inércia, o que a torna mais susceptível às deformações térmicas causadas pelo aquecimento, além de uma temperatura média do sistema maior. Constatou-se ainda que, mesmo após o teste mecânico das esferas metálicas, as amostras não apresentaram comprometimento da estabilidade estrutural, garantindo a segurança estrutural.

Aspecto final

A Figura 12 apresenta o aspecto final da face das amostras exposta às elevadas temperaturas após os ensaios, onde é possível verificar a ocorrência do desplacamento em alguns pontos da amostra 1. O aspecto e a coloração dos dois tipos de blocos após os ensaios foram muito similares, apresentando cor escura e aspecto queimado.

Figura 12
Aspecto final das amostras: (a) bloco de 14 cm e (b) bloco de 19 cm

Análise teórica

A análise teórica realizada pelo método da BIA é apresentada na sequência. As primeiras etapas, de cálculo da espessura equivalente das alvenarias de 14 cm e 19 cm, são demonstradas nas Equações 3 e 4 respectivamente. Ressalta-se que, por não apresentar revestimentos interno e externo, a única parcela para o cálculo da espessura é a relativa ao bloco.

Eq. 3 $\begin{array}{c}{\mathit{Ee}}_{\left(14\mathit{cm}\right)}=0+\left[140\times \left(1-0,63\right)\right]+0=\hfill \\ 51,8\mathit{mm}\hfill \end{array}$

Eq. 4 $\begin{array}{c}{\mathit{Ee}}_{\left(19\mathit{cm}\right)}=0+\left[190\times \left(1-0,60\right)\right]+0=\hfill \\ 76,0\mathit{mm}\hfill \end{array}$

Ao interpolar os valores obtidos com os estabelecidos na Tabela 1, obtém-se que o TRF da amostra 1 é de 46,7 min e que o TRF da amostra 2 é de 98,6 min. Esses valores foram comparados com o instante em que as alvenarias perderam o isolamento térmico na análise experimental (Tabela 1), visto que a metodologia do BIA leva em consideração apenas este critério.

Observa-se que os valores teóricos apresentam diferenças de até 38,5% menores que os obtidos experimentalmente. Esse comportamento também foi observado por Rosemann (2011), que verificou diferenças de até 29%. Ressalta-se que essa diferença está diretamente ligada ao fato de o método proposto pela BIA ser baseado em ensaios realizados em blocos com materiais constitutivos diferentes dos aplicados no presente programa experimental (ROSEMANN, 2011). Além disso, por ser um método numérico, algum grau de conservadorismo está intrínseco ao método. Nguyen et al. (2009) destacam a dificuldade de extensão de resultados experimentais para outros sistemas devido às complexidades e singularidades de cada tipo de alvenaria.

Tabela 1
Comparação entre resultados experimentais e teóricos

Alvenaria	Tempo de resistência ao fogo(Critério isolamento térmico)
	Experimental (min)	Teórico (BIA) (min)	Diferença (%)
14 cm	76	46,7	38,5
19 cm	115	98,6	14,3

Conclusão

Foram avaliados dois sistemas de vedação vertical de alvenaria, em escala real, compostos de blocos cerâmicos com espessuras diferentes (14 cm e 19 cm), expostos à curva de incêndio padrão da ISO 834. Para tanto foram realizados dois ensaios experimentais de resistência ao fogo em escala real, cujos resultados foram comparados com o método teórico proposto pela BIA. Os ensaios foram realizados seguindo as prescrições das principais normas internacionais.

Ambas as amostras ensaiadas mantiveram suas características de estabilidade e estanqueidade durante os 240 min de ensaio. Por outro lado, verificou-se perda de isolamento térmico das duas amostras durante o ensaio. A diferença de tempo que cada sistema levou para atingir o limite de temperatura foi de aproximadamente 45 min.

Pode-se concluir que a espessura da alvenaria exerce influência em sua resistência ao fogo e governa o desempenho das paredes de alvenaria pelo critério de isolamento térmico. O aumento da espessura da alvenaria em 5 cm pode levar ao aumentar do tempo de resistência ao fogo em mais de 30% experimentalmente ou em mais de 50% pelo método teórico. Verifica-se que a diferença entre os resultados obtidos pelo método teórico e pelo método experimental pode superar 30%, em que o método teórico se mostra mais conservador, principalmente para os sistemas com menor espessura, com um grau de conservadorismo bem evidente. Ambos os sistemas podem ser utilizados para edificações habitacionais que seguem a ABNT NBR 15575:2013, porém cada qual com seu campo de aplicação.

• 1
  LAWRENCE, S. J.; GNANAKRISHNAN, N. The Fire Resistance of Masonry Wallsan Overview. In: NATIONAL STRUCTURAL ENGINEERING CONFERENCE, Belbourne, 1987. Proceedings… Melbourne, 1987.

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Datas de Publicação

• Publicação nesta coleção
  Oct-Dec 2017

Histórico

• Recebido
  19 Jan 2016
• Aceito
  24 Dez 2016